<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?>
<rdf:RDF xmlns="http://purl.org/rss/1.0/" xmlns:rdf="http://www.w3.org/1999/02/22-rdf-syntax-ns#" xmlns:dc="http://purl.org/dc/elements/1.1/">
<channel rdf:about="https://rep.bntu.by/handle/data/110121">
<title>№ 1</title>
<link>https://rep.bntu.by/handle/data/110121</link>
<description/>
<items>
<rdf:Seq>
<rdf:li rdf:resource="https://rep.bntu.by/handle/data/110143"/>
<rdf:li rdf:resource="https://rep.bntu.by/handle/data/110144"/>
<rdf:li rdf:resource="https://rep.bntu.by/handle/data/110145"/>
<rdf:li rdf:resource="https://rep.bntu.by/handle/data/110146"/>
</rdf:Seq>
</items>
<dc:date>2026-04-15T14:04:11Z</dc:date>
</channel>
<item rdf:about="https://rep.bntu.by/handle/data/110143">
<title>Особенности литейного чугуна для тормозных колодок железнодорожного транспорта</title>
<link>https://rep.bntu.by/handle/data/110143</link>
<description>Особенности литейного чугуна для тормозных колодок железнодорожного транспорта
Сиренко, Е. А.
Представлены результаты сравнения показателей качества тормозных колодок для подвижного состава железной дороги, изготовленных из синтетического чугуна, выплавленного в тигельных индукционных печах, и композиционного материала, представляющего собой вулканизированную смесь резины и разных наполнителей. Раскрыты недостатки тормозных композиционных колодок. Показаны дефекты рабочей поверхности катания колес железнодорожного подвижного транспорта, обусловленные применением композиционных тормозных колодок из резиноазбестовой или резино-безазбестовой смеси. Проанализированы параметры распределений содержания C, Si, Mn, P, S и углеродного эквивалента в чугуне, применяемом для изготовления тормозных колодок типа «М» по ГОСТ 30249-97. Установлено, что твердость и прочность на излом колодок не коррелирует с содержанием химических элементов в чугуне и его углеродным эквивалентом. Диапазоны распределений C, Si, Mn, P, S в чугуне указанного назначения значительно уже, чем допустимые пределы содержания этих элементов, указанные в ГОСТ 30249–97. Даны предложения по усовершенствованию стандартов.
</description>
<dc:date>2022-01-01T00:00:00Z</dc:date>
</item>
<item rdf:about="https://rep.bntu.by/handle/data/110144">
<title>Исследование процессов формования и спекания заготовок из медных порошков для равноканального углового прессования</title>
<link>https://rep.bntu.by/handle/data/110144</link>
<description>Исследование процессов формования и спекания заготовок из медных порошков для равноканального углового прессования
Котов, С. А.; Паршиков, Р. А.; Ганин, С. В.
Порошковые материалы на основе меди нашли свое применение во многих отраслях промышленности. Это и классическая порошковая металлургия, автомобилестроение и авиация, микроэлектроника, приборостроение, а также нанотехнологии. В данной работе рассмотрены процессы формования и спекания медных порошков, полученных различными методами. Основная часть исследований проведена на порошках марки ПМС‑1, полученных электролизом. Были отпрессованы четыре партии образцов (по 18 шт. в каждой) при различных давлениях. По результатам проведенных исследований был предложен режим формования, который должен обеспечивать плотность заготовок не ниже 70 % от плотности компактного материала. Для поиска наиболее простых и рациональных режимов спекания заготовок процесс осуществляли на воздухе и в диссоциированном аммиаке. Были рассчитаны параметры образцов после каждой технологической операции, а также рассчитана объемная усадка образцов в зависимости от исходной плотности. Проведены испытания на осадку. Испытания на осадку проводили до максимального давления 400 МПа. Несмотря на то что степень высотной деформации составила 37–40 %, ни один из образцов в ходе испытаний не разрушился и видимых трещин замечено не было. На основании предварительных экспериментов рассчитаны массы и режимы формования заготовок прямоугольной формы, которые применяли для равноканального углового прессования. Равноканальное угловое прессование проводили для двух партий образцов, полученных с использованием разных режимов спекания. При прессовании первой партии образцов отсутствие необходимого уровня противодавления привело либо к полному, либо к существенному нарушению целостности материала. Перед прессованием образцов второй партии в канал предварительно помещали медный образец для создания естественного противодавления. Была показана принципиальная возможность осуществлять процесс равноканального углового прессования пористых спеченных заготовок без нарушения целостности материала.
</description>
<dc:date>2022-01-01T00:00:00Z</dc:date>
</item>
<item rdf:about="https://rep.bntu.by/handle/data/110145">
<title>Определение оптимального горизонтально-расточного станка для ремонта корпуса клети трубопрокатного редукционно-растяжного стана</title>
<link>https://rep.bntu.by/handle/data/110145</link>
<description>Определение оптимального горизонтально-расточного станка для ремонта корпуса клети трубопрокатного редукционно-растяжного стана
Филончик, О. Н.
В статье определено оптимальное оборудование, необходимое для ремонта корпуса клети трубопрокатного редукционно-растяжного стана. Корпус клети стана, изготовленный из конструкционной легированной стали 40Х, в процессе эксплуатации подвергается износу посадочных мест под подшипники. Восстановление корпуса клети выполняют при помощи наплавки изношенных поверхностей детали с последующей механической обработкой до размеров, указанных в конструкторской документации. В процессе наплавки среднеуглеродистых сталей образуются карбиды, что приводит к резкому повышению твердости в зоне термического влияния, что влияет на стойкость твердосплавных пластин и точность обработки. При выборе оборудования для ремонта корпуса клети необходимо учитывать геометрическую форму, размеры, массу и материал детали. При использовании горизонтально-расточного станка с наличием горизонтального шпинделя, совершающего вращательно-поступательное движение осевой подачи, необходимо учитывать жесткость шпинделя, которая влияет на точность обработки, особенно при восстановлении глубоких отверстий после наплавки упрочняющими наплавочными материалами. Изгиб шпинделя может вызвать вибрацию и биение, которые повлияют на качество выполняемой работы. Повышение жесткости обработки можно добиться при помощи использования борштанги или за счет увеличении диаметра шпинделя. Так как в ремонтируемом корпусе необходимо восстановить глубокие глухие отверстия, применение борштанги невозможно. В процессе работы определен оптимальный диаметр шпинделя горизонтально – расточного станка с учетом конструктивной особенности обрабатываемой детали.
</description>
<dc:date>2022-01-01T00:00:00Z</dc:date>
</item>
<item rdf:about="https://rep.bntu.by/handle/data/110146">
<title>Влияние циркония на прочностные свойства холоднодеформированной арматуры</title>
<link>https://rep.bntu.by/handle/data/110146</link>
<description>Влияние циркония на прочностные свойства холоднодеформированной арматуры
Ельцова, Е. С.; Ходосовская, О. Ю.; Козырева, Ю. И.
Определена возможность использования циркония в составе стали марки Арх-Zr при изготовлении холоднодеформированной арматуры трехстороннего периодического профиля класса прочности 500 МПа с целью повышения прочностных характеристик готовой арматуры. Приведены данные о результатах испытаний катанки/заготовки диаметром 8,8 мм, которая предназначена для изготовления холоднодеформированной арматуры диаметром 8,0 мм. Выполнен сравнительный анализ физико-механических свойств готовой холоднодеформированной арматуры диаметром 8,0 мм из стали марки Арх-Zr и арматуры трехстороннего периодического профиля, изготовленной из катанки обычного качества. Проведен анализ полученных свойств и оценка холоднодеформированной арматуры на соответствие требованиям стандартов. Выявлено, что добавка в сталь циркония в количестве 0,019 % не оказывает влияния на конечные прочностные характеристики полученной холоднодеформированной арматуры трехстороннего периодического профиля класса прочности 500 МПа. Значения физико-механических параметров полученной холоднодеформированной арматуры аналогичны параметрам холоднодеформированной арматуры, изготовленной из катанки обычного качества без использования легирования.
</description>
<dc:date>2022-01-01T00:00:00Z</dc:date>
</item>
</rdf:RDF>
