Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ Кафелра «Теплогазоснабжение и вентиляция» ЛАБОРАТОРНЫЕ РАБ01Ы по тепломассообмену для студет ои спечланьности Т.!9.05 - «Теплогазоснебжение HeiT i^/iAune II охрана воздушного бассейна>; М и н с к 1 9 4 8 Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» ЛАБОРАТОРНЫЕ РАБОТЫ по тепломассообмену для студентов специальности Т. 19.05 - «Теплогазоснабжение, вентиляция и охрана воздушного бассейна» М и н с к 1 9 9 8 УДК621.1.(Н^ Лабораторный практикум предназначен для студентов специ- альности Т, 19,05 - «Теплогазоснабжение, вентиляция и охрана воз- душного бассейна» и служит для выполнения лабораторных работ по курсу «Тепломассообмен». Тематика лабораторных работ охва- тывает важнейшие разделы курса и соответствует профамме по тепломассообмену. Составители. В.Д.Акельев, И.И.Станецкая, Е.С.Калиниченко Рецензент А.П.Несенчук ©, Акельев В.Д., Станецкая И.И., Калиниченко Е.С., составление, 1998 Общие указания 1. Для выполнения лабораторных работ следует ознакомиться с основными правилами их проведения, получить инструктаж по технике безопасности и противопожарной технике. 2. J 1одго10вка к лабораторной работе заключается в ознакомле- нии с методикой се выполнения по настоящему практикуму, с >'чсбной литерату))ой по ку|)су, а также в оформт1ении протокола работы. 3. Отчет по работ»; чолкен включать: цел», работы, основные расчетные зависимосш, схему установки, резулыаты наблюдений и их обраЫ^гки, выводы. Отчет о<|)ормляет<,-,я в соответствии с СТП 10-02.01.87 Основные г£равила техники безопасности 1. Запрещается, включать и выключать лабораторные установки без разрс1иения препсдавагеля; переставлять приборы, аппараты и другое оборудование; прикасаться к гоковедущим частям, которые находятся или могут находиться под нагрузкой; производить пере- соединения электрических проводов на лабораторных установках; касаться нафегых поверхностей. 2. При обнаружении неисправнсюгей или повреждении лабора- торного оборудования необкодимо немедленно сообщить об этом преподавателю. 3. В случае пожара с.'е.^уег немедленно принять меры по ликви- дации загорания, при необ.Уолимос1и вызвать пожарную команду по ге/«ефону 01 4. При чесчасгном случае необходимо оказать первую помощь посфадаитему, В случае необходимости вызвать скорую помошь по теле^юну 03 Лабораторная работа № 1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЩЕПТОВ ТЕМПЕРАТУРОПРОВОДНОСТИ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ РЕГУЛЯРНОГО РЕЖИМА Цель работы: Ознакомление с закономерностями регулярного режима, опре- деление ксв())фи1»опш темперш>рсг|хвод^юсга различных материалов методом акалориметра; расчет коэффициентов теплопроводности. 1.1. Общие сведения Характеристикой тела с точки зрения выравнивания температу- ры является величина, называемая ко.эффициентом тсмперат>'ро- проводности а. Коэффициент температуропровсдности численно равен количеству теплоты, просекающей в единицу времени через единицу noBepxHiXTH при перепаде концентрации внутренней энер1ии в 1 Дж/м^ на единицу д.'пшы нормали. Он является коэф- фицие1ггим диффузии внуфенней энергии или энтальпии в зависи- мости от услоы1Й сопряжения тела с окружающей средой {V=const или p=const). Коэффициенг гемпературопроводности имеет кине- матическую размерность, в которую не входят измерители массы и энергии, и характеризует скорость перераспределения температу- ры, выражаемую в м'/с или м7ч. С ка"?ффицие1пом теплопроводности Л, плотностью р ri масса- вой удельной гешюемкосгью с коэффициент температуропровод- ности связан выражением а = - — : (1.1) ср Величина, (обратная коэффициенту температуропроводноо и. характеризует инерционные свойства тела и отношении. распро- странения температурного поля Одним из наиб<1лес iv.n.i;.'-/HHep- ционных тел является вода. Коэффициент температуропроводности зависит от физических свойств тела, его темпера г,'рь;. В настоящей работе коэффициент т^емпературопронодиости оп- ределяется методом, скнованнь-.м на закочомериос^я" регулярного теплового режима, который является разновидностью нестацио- нарного теплового режима. Если тело поместить в жидкость с большей или меньшей темпе- ратурой, начнется процесс теплообмена, который продолжается до тех пор, пока температура тела во всех его точках не станет равной температуре жидкости. В начальный момент времени этот процесс будет неутюрядоченным из-за влияния температурного поля, кото-, рое существовало до начала теплообмена. По истечении некоторо- го времени (Fo>0,55) изменение температурного поля описывается уравнением v = t^-t=A-Vexp{-m-T), (1.2) где V - избыточная температ^фа, °С; t - температура тела, °С; /ас - температура жидкости, "С; А - коэффициент, зависящий от формы тела; V- функция, зависящая от координат точки; т - время, с; т - темп охлаждения (нагрева), 1/с. Процесс теплопроводности, 1фи котором поле избыточной тем- пературы V автомодельно во времени, то есть остается подобным при изменении времени, называется регулярным тепловым режи- мом. Такой режим продолжается до выравнивания температур тела и жидкости. Таким образом, весь процесс хеплообмена включает: 1) явно неупорядоченный процесс, характеризующийся боль- шим влиянием температурного поля при г-О, 2) регулярный режим, когда температурное поле изменяется по экспоненте и скорость теплообмена для всех точек не зависит от времени; 3) равновесный режим, когда температура тела во всех точках постоянна и одинакова, то есть на границе тела нет теплообмена. Логарифмируя (1.2) при постоянной TCMnepaiype окружающей среды, получаем (1.3) Из (13) следует, что натуральный логарифм избыточной темпе- ратуры в любой точке изменяется по времени по линейному закону Псследифференцирования уравнения (1.3) по времени no.T/4aei>f т- -const vl-"*; и -Sr Темп охлаждения т характеризует относи гельиую скорость из- менения избыточной 1емпературы в ч-еле и завис»?! от его фн:,иче- ских свойств, процесса теплообмема на его noiispxHoctn, геомогри- ческой формы и размеров тела. Для определения темпа охлаждени.» измеряют температуру тела в процессе сю теплообмена с жидкостью, имеющей ш.ктоянную TCNHieparypy. Затем в полулогарифмических координагах находя! зависимость Inv от времени (рис. 1.1). ил 1 Я " 1 - ; - \ т Рис. 1.1 Зяиийнмость Inv 01 вреноии т Темп охлаж^цения спг-еделяется как -1анггнс угла наклона отрез- ка прямой 1 -2 к оси аЬсцисс i (i.5) ri-h Если тенлосЗме:. гфоисходит при ксзффидиет'с геп.1<ютиачи, стремящемся к » (практически достаточно, если i?,>100), к , гра- ничные условия З-го рода псрсхсдя! ь граничные условия 1 го ро- да Тогда коэффнонспт тсмпературопрево.цкосги ^У ler НЧУСЛ"ТЬГ ч из выражения где .4 - колффи!"!^ '^ !!! iip-.uK>j;i'H0;;^ 4hh0иен1 зависящий TOft-yf о: гео^ииричсских раэм.^юс и формы тела, для неограниченной пластины, шара, параллелепипеда и цилиндра А находится соответственно из формул (1.7)...(1.10): п ' (1.7) кг ) 2 ' ( 1 8 ) /1 = У \ 2 / \ 2 f \ л Л Л + + J i . [ ^ 2 ) Л . ( 1 9 ) >4 = - Г 2,4051 2 / \2 П U J (1.10) где б, г, i • соответственно толщина, радиус, длина образца, м. Рис. 1.2. Схема лабораторной установки 1.2. Описание лабораторной установки Установка состоит из термостата 1, исследуемых образцов 5, потенциометра 3, термопар 6 и термометра 2 для измерения темпе- ратуры воды в термостате (рис. 1.2). Для интенсивного перемеши- вания воды имеется двигатель 4 с крыльчаткой. Постоянство тем- пературы в термостате достигается с помощью электротермометра, кошактная схема которого настроена на требуемую температуру. Нагрев воды осуществляется электронагревателем 7. Г.З. Методика выполнения работы В термостат с водой, имеющей постоянную температуру, поме- щаем один или несколько образцов из раз;шчных материалов и включаем секундомер. Затем измеряем температуру образцов через каждую минуту до наступления теплового равновесия между об- разцами и водой. Результаты измерений сводим в табл. 1.1. Т а б л и ц а 1.1 Результаты измерениц № пп Время г, мин Темпера- тура среды 1ж/С Температура образцов Приме- чание h h и h 1.4. Обработка результатов эксперимента Находим графическую зависимость v = / ( г ) Рекомендуемый масштаб: 1 мин - 1 см; 0,05 tnw - 1 см. Линейная зависимость меж- ду inw и г свидетельствует о наступлении регулярного режима. На прямой выбираем две точки с интервалом времени не менее 5 мин и по формуле (1.5) определяем темп охлаждения. Используя данные измерений, по формулам (1.7-1.10) рассчиты- ваем коэффициент формы. Теплофизические характеристики и геометрические размеры образцов приведены в табл. 1.2. Из формулы (1.1) определяем коэффициент теплопроводности материала образца и сравниваем со справочными данными. Резуль- таты расчета сводим в табл. 1.3. Т а б л и ц а 1.2 '^^ Теплофизические характеристики и геометрические размеры образцов HoMq> эбразца Ма1^нал с. кДж/(1сгК) р. кг/м' Размеры цилиндра, м г 1 1 Песок 0,84 1600 0,030 0,091 2 Газосиликат 0,84 800 0,030 0,088 3 Бетон 0,88 2400 0,031 0,108 4 Кирпич 0,88 1600 0,031 0,108 5 Цементно-пес- чаный раствор 0,84 1800 0,031 0.1 Т а б л и ц а 1. 3 Результаты расчета № пп Избыточная гемпература Темп Коэф- фи- циент формы Коэффициент температуро- проводности а.м'/с Коэффициент теплопроводно- сти X, Вг/^мК) Коэффициент теплопроводно- с т по справач- ным материа- лам К Вт/(М'К) V, •С Inv ОХЛАЖ- дения т , 1/с о результатам расчета делаем анализ полученных данных и формулируем выводы. 1.5. Контрольные вопросы 1. Физический смысл коэффи1щентов температуре- и теплопро- водности. 2. Методы определения коэффициента теплопроводности. 3. Что называется регулярным тепловым режимом? 4. При каких граничных условиях определяется коэффициент темперагуропроводности? 5. Как влияет термическое контактное сопротивление на точ- ность определения коэффициента температуропроводности? Лабораторная работа № 2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ПОЛУ ОГРАНИЧЕННОГО ТЕЛА ПРИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ВТОРОГО РОДА Цель работы: Экспериментальное определение температурного поля полуог- раниченного тела при граничных условиях второго рода; расчет количества теплоты, полученного сыпучим материалом. 2.1. Общие сведения Температурное поле - это совокупность мгновенных значений температуры в данный момент времени во всех точках пространст- ва. В общем случае уравнение температурного поля имеет вид T-f{x,y,z,r), (2 1) где X, у, Z- координаты точки; г - время. Температурное поле, изменяющееся во времени, называется не- стационарным, не изменяющееся во времени - стационарным. Нестацион^ное температурное поле имеет место при реализа- ции большинства тепловых и технологических процессов, напри- мер, при нагреве и охлаждении строительных конструкций, термо- обработке полуфабрикатов, формировании химических или.физи- ческих превращений, связанных с изменением температур, и т.п. Найти неизвестную функцию (2.1) можно путем интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности дт = а д'т д'т д'т дх'ду^ ^ dz') (2.2) дополнив его условиями однозначности - совокупностью всех ча- стных особенностей данного процесса. К условиям однозначности относятся: 1) геометрические условия, согласно которым задаются форма и линейные размеры тела; 2) теплофизические характеристики тела; 3) начальные условия, характеризующие распределение темпе- ратуры в начальный момент времени; 4) граничные условия (ГУ), характеризующие тепловое взаимо- действие поверхности тела с окружающей средой; 5) интенсивность и местоположение внутренних источников те- плоты. Геометрическая форма тела обычно характеризуется в виде не- ограниченного и полуограниченного тела, неограниченной пласти- ны, бесконечного цилиндра, шара и т.д. Полуограниченное тело с одной стороны ограничено плоско- стью yz, л с другой стороны простирается в бесконечность. Темпе- ратурное поле такого тела описывается уравнением Теплофизические характеристики - это коэффициенты тепло- проводности X, температуропроводности а, плотность р и др. Начальные условия состоят в задании закона распределения температуры тела в начальный момент времени. В общем случае начальные условия могут быть записаны следующим образом: To=fix,y,z,0). (2.4) Граничные условия могут быть четырех видов. 1. ГУ I рода состоят в задании распределения температуры на поверхности тела в любой момент времени (2.5) 2. ГУ П рода состоят в задании плотности теплового потока для каждой точки поверхности тела в любой момент времени 9 = -Л dx (2.6) 3. ГУ III рода характеризуют закон конвективного теплообмена между поверхностыО тела и окружающей средой при постоянном потоке теплоты (2.7) где п ' нормаль к поверхности тела; а - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м^-К); Л - коэффициент теплопроводности тела, Вт/(м К). 4, ГУ rv рода характеризуют условия теплообмена системы тел по закону распределения теплопроводности (предполагается, что между телами осуществляется идеальный контакт) Я, J = л (2.8) Для ряда задач дифференциальное уравнение теплопроводности (2.1) при заданных условиях однозначности решается аналитиче- ски. В настоящей работе необходимо определить температурное по- ле в полуограниченном теле при граничных условиях II рода в на- чальной стадии развития нестационарного режима. Условия однозначности могут быть представлены в виде сле- дующих уравнений: дт ае (2.9) о о > х > 0 ; (2.10) Tix,Oy=To^const- (2:11) = = const- (2.12) Г(оо,7) = Го; (2.13) = (2.14) дх При решении этой задачи было получено выражение Т{х, г ) - Т; = ^ • • / е г / с - 4 = . (2.15) я 2Var Значение функции ieifc—для 1-го члена ряда приведены в 2л/ог табл. П1 приложения. 2.2. Описание лабораторной установки Установка состоит из теплоизолированного сосуда в форме па- раллелепипеда, заполненного песком и разделенного на две равные части 1 и 2 плоским малоинерционным электрическим нагревате- лем 3 (рис. 2.1), который через амперметр 4, вольтметр 5 и транс- форматор 6 подключен к электросети. По оси параллелепипеда с шагом 15 мм установлены десять термопар 7, которые через переключатель соединены с. потенцио- метром 8. Ркс. 2.1. Схема лабораторной усгановш 2.3. Методика выполнения работы Включаем нагреватель и потенциометр в электрическую сеть. Переключая последовательно термопары, снимаем показания по- тенциометра. Опыт повторяем не менее пяти раз через 3-4 минуты. Затем нагреватель и потенциометр отключаем от сети. Результаты измерений заносим в табл. 2.1. Т а б л и ц а 2. 1 Результаты измерений № ПИ Температура на расстоянии х, мм, от нагревателя Сила тока I, А Нап- ряж» ние и , В 1 , мин 60. 45 30 и -15 -30 -45 •60 -75 2.4. Обработка результатов эксперимента По результатам эксперимента находим графическую зависи- мость избыточной температуры у =/ - fo от времени, а также рас- считываем температурное поле по (2.15) для различных х и* г Зная температурное поле в отдельные интервалы времени, рас- считываем количество теплоты, полученное сыпучим материалом от плоского нагревателя, по формуле + Лг Дг, + + )1. (2:16) где A = Cp-p -V = Cp m = C p - p - e i - h - ^ . где Cp - массовая изобарная теплоемкость песка, кДж/(кг-К); р - плотность песка, кг/м'; V - объем песка между термопарами, м'; т - масса песка между термопарами, кг; (i, - геометрические размеры песка между термопарами; Аг - расстояние между термоп^ами, м; Дгр.Лг5 - интервалы времени между измерениями температур; + ... + V Дг, . изменение температур в различных сечениях установки в различные инт^звалы времени. Количество теплоты, генерируемое нафевателем, можно также рассчитать по уравнению = f / i r - -Аг, + ( 3 2 - 1 / 2 ^ ' • Ar j +...+ (2.17) где (3„ • - мащюсп.щ1реваге1мв промежутке времени Дг„. Результаты расчета сводим в табл. 2.2. Т а б л и ц а 2. 2 Результаты расчета № пп Время т, мин Температура на расстоянии х, мм, от нагре- вателя е, с щ, Вт 75 60 45 30 15 -15 1 -30 -45 -60 -75 1 По результатам расчета формулируем выводы. 2.5. Контрольные вопросы 1. Что называется температурным полем? 2. Дифференциальное уравнение теплопроводности. 3. Нто входит в условия однозначности? 4. В чем состоят начальные условия? 5. Граничные условия I, II, III и ГУ родов. Лабораторная работа № 3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ОДИНОЧНОЙ ТРУБЫ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ В НЕОГРАНИЧЕННОМ ПРОСТРАНСТВЕ Цель работы: Определение коэффициента теплоотдачи поверхности горизон- тальной и вертикальной трубы в условиях естественной конвекции. 3.1. Общие сведения Процесс переноса теплоты в пространстве с неоднородным по- лем температуры называют теплообменом. Существуют три вида теплообмена: теплопроводность, конвективный теплообмен и теп- лообмен излучением. Теплопроводность - это перенос теплоты посредством хаотиче- ского (теплового) движения микрочастиц. Молекулы, атомы, элек- троны и другие микрочастицы вещества движутся со скоростями, пропорциональными их температуре. Быстродвиж^тциеся частицы отдают свою энергию при взаимодействии более медленно, пере- нося таким образом теплоту из более нагретых в менее нагретые зоны. В жидкости (термином "жидкость" обозначается любая сплош- ная среда, обладающая свойствами текучести) перенос теплоты может осуществляться за счет перемешивания ее объемов, причем перемешивание может быть вызвано как естественным путем, так и искусственным. Если движение жидкости возникает в результате разности плотностей нагретых и холодных ее слоев, то такой про- цесс называют свободной или естественной конвекцией, а если под действием внешних сил (насоса, вентилятора и т.п.), - вынужден- ной конвекцией. Совместный перенос теплоты конвекцией и теплопроводно- стью - это конвективный теплообмен, конвективная теплоотдача. Тепловой поток от поверхности тела к жидкости равен (3.1) где ссо ' коэффициент теплоотдачи (теплообмена) от поверхности тела к жидкости, Вт/(м^-К); tc (ж - температуры поверхности тела и жидкости соответст- венно, "С; F - поверхность теплообмена, м .^ Количество теплоты, воспринимаемое или отдаваемое поверх- ностью тела, равно Q o - Q . + Qn; (3.2) (3.3) (3.4) где Uk, (Хл - коэффициенты конвективной теплоотдачи и тепло- отдачи излучением соответственно, Вт/(м^ К). Коэффициент теплоотдачи излучением определяется выражени- ем ^пр^о «л (т ^ •' с 4 4" l i o o j l i o o j Т -Т ^ с ' 3 (3.5) где (р\,2 - угловой коэффициент излучения (>'читывает часть тепло- вого излучения первого тела, которая воспринимается вторым те- лом); е^ - приведенная степень черноты системы тел; С„ - коэффициент излучения абсолютно черного тела, Со = 5,67 Вт/(м' к'); Тс - температура поверхности тела, К; Тж - температура поверхностей окружающих тел, принимаемая равной температуре окружающей среды, К. С учетом (3.3) и (3.4) уравнение (3.2) примет вид (3.6) Коэффищ^ент конвективной теплоотдачи а^ численно равен ко- личеству теплоты, отдаваемому (воспринимаемому) единицей по- верхности теплообмена за единицу времени при разности темпера- туры в один градус между поверхностью тела и жидкостью. Коэффициент теплоотдачи зависит от геометрических факторов, связанных с конфигурацией системы конвективного теплообмена (течение жидкости вдоль плоской поверхности, поток в трубе, по- перечное обтекание трубы и т.п.); гидродинамических факторов, обусловленных режимом течения жидкосги и ее скоростью; тепло- физических свойств жидкости (плотность, вязкость, теплопровод- ность); температурного перепада между поверхностью твердого тела и жидкостью. Определение а» возможно следующим образом. На основан1ш результатов эксперимента рассчитывается общий коэффициент теплоотдачи ( ' с - ' ж ) - ^ и коэффициент теплоотдачи излучением а„ по формуле (3.5), а за- тем коэффициент конвективной теплоотдачи ак=ао-^ап. (3.8) Аналитическое определение а , представляет сложную задачу, связанную с решением системы дифференциальных уравнений, поэтому обычно используют критериальные уравнения подобия, которые можно рассчитать, используя экспериментальные данные. Критерии (числа) подобия - это безразмерные комплексы физи- ческих величин, отражающие совместное влияние совокупности физических величин на явление. Критерии подобия, сосгоящие из физических величин, заданных условиями однозначности, называ- ют определяющими, а содержащие неизвестные величины - неоп- ределяющими. Обобщение экспериментальных данных проводится в виде зави- симости между числами подобия например, Nu„=c{GrPr)l, (3.9) где - число Нуссельта, характеризует соотношение между конвективным потоком теплоты от жидкости к поверхности тела {а-At) й потоком теплоты теплопроводностью в жидкости у Г Я, поверхности тела -А/ Q^^ _ - число Грасгофа, характеризует Соотношение Vm между подъемной силой в жидкости, возникающей вследствие раз- ности плотностей, и силой вязкости; Y Рг„ = - число Прандтля, характеризует соотношение между « т силами инерции и вязкости; с, « - коэффициенты, зависящие от режима движения жидкости у поверхности тела; принимаются по табл.3.1 в зависимости от значения числа Релея Ra„ = (Сг • Рг)„; i - определяющий размер тела; принимается характерный ли- нейный размер тела в направлении теплового потока, м; Лп - коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м-К); q - ускорение силы тяжести, м/с'; Af - температурный перепад между поверхностью тела и жидко- стью, At = t ^ - t c °С; Р„ - коэффициент объемного расширения, для идеальных газов v„ - коэффициент кинематической вязкости жидкости, MVC; а„ - коэффициент температуропроводности жидкости, mVc. Т а б л и ц а 3. 1 Значения коэффициентов сип Число Релея с п МО-^-510^ 1,18 1/8 5-10'-2-10' 0,54 1/4 210' '-110'^ 0,135 1/3 Физические характеристики жидкости находят из табл. П2, ПЗ, П4, П5 прил. по определяющей температуре fm = 'ж +tc (3.10) 3.2. Описание лабораторной установки Установка выполнена в виде стальной трубы с наружным диа- метром 22 мм и длиной 550 мм, внутри которой расположен элек- трический нагреватель 1 (рис. 3.1). Ддя измерения напряжения ис- пользуется вольтметр 2, тока - амперметр 3. В стенке трубы запаяны четыре термопары (спаи хромель-копелевые) 4, подклю- ченные к потенциометру 5. С помощью шарнира труба может быть расположена горизон- тально или вертикально. Рис. 3.1. Схема экспериментальной усганоахи 3.3. Методика выполнения работы Устанавливаем трубу в горизонтальном положении. Включаем в электрическую цепь потенциометр и нагреватель. Измеряем темпе- ратуру окружающего воздуха, силу тока и падение напряжения в цепи. Температуру поверхности трубы измеряем с интервалом 3...5 мин до наступления стационарного режима. При включении нагревателя в электрическую сеть в нем выде- ляется теплота, расходуемая на нагрев трубы и теплопотери. Через какое-то время вся теплота в нагревателе расходуется на покрытие тепловых потерь в окружающую среду. Температура поверхности трубы изменяется с течением времени. Когда она становится по- стоянной, значит, установился стационарный тепловой режим. Опыт повторяем для вертикального расположения трубы при тех же режимах. Результаты измерений записываем в табл. 3.2. Т а б л и ц а 3. 2 Результаты измерений № пп Сила тока 1,А Паде- ние напря- жения и, В Температура окружа- ющего воздуха поверхностй трубы te, "С № 1 №2 № 3 № 4 if Горизонтальное положение т рубы 1 2 п Вертикальное положение трубы 1 2 п 3.4. Обработка результатов эксперимента Поскольку при стационарном режиме вся теплота, выделяемая нагревателем, расходуется на теплопотери в окружающую среду, т.е. N = I-U = Q,, (3.11) то общий коэффициент теплоотдачи можно определить из выраже- ния N (3.12) Коэффициент теплоотдачи излучением находим из (3.5), прини- мая угловой коэффициент излучения равным 1,0 (излучение от по- верхности трубы полностью воспринимается окружающими тела- ми), а приведенную степень черноты системы равной степени чер- ноты трубы, так как площадь поверхности трубы значительно меньше площади поверхностей окружающих тел. Принимаем е„р для поверхности трубы равной 0,8. Затем из (3.8) находим коэффициент конвективной теплоотдачи. Результаты расчетов заносим в табл. 3.3. Коэффициент Ок определяем также по критериальному уравне- ни!Ь подобия (3.9) и сравниваем со значением а* из табл. 3.3. Определяющим размером горизонтальной трубы является ее на- ружный диаметр,вертикальной - длина. Т а б л и ц а 3. 3 Результаты расчета Мощность нагревателя N,BT Поверхность теплоотдачи F, м^ Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м^ К) | « 0 « л 1 Горизонтальное положение трубы Вертикальное положение трубы 1 1 1 1 Значения Vm, Pr„ выбираются из табл. П.2 прил. по темпе- ратуре (3.10). Результаты расчета по (3.9) заносим в табл. 3.4. Т а б л и ц а 3.4 Результаты расчета а . Значение чисел подобия Огп, Ra^ Ш Коэффициент теплоотдачи а„ Вт/(м^-К) Горизонтальное положение трубы Вертикальное положение трубы I I После завершения расчета необходимо сделать анализ получен- ных результатов и объяснить неодинаковость значений коэффици- ента конвекгивной теплоотдачи а* для горизонтального и верти- кального положений трубы. По данной работе может быть выполнена студенческая учебно- • исследовательская работа, которая состоит в использовании теории подобия. Для этого необходимо провести эксперимент при разных температурах поверхности трубы (разных мощностях нагревателя). Обобщение экспериментальных данных проводится в виде зави- симости между числами подобия по уравнению (3.9). Задача заключается в определении показателя степени п и по- стоянного коэффициента с. Для этого по результатам опытов рас- считывают числа Ыи и Ra. Представленные в таком виде данные изображают в логарифмической системе координат, приняв по осям один и тот же масштаб. График, определяющий функциональную зависимость в лога- рифмических координатах, является прямой линией, наиболее при- ближающейся к опытным точкам. Тангенс угла наклона этой линии равен показателю степени п. Постоянный коэффициент с опреде- ляют по данным любой точки линии c = NulRa\ После sasqimeHiu расчета необходимо сделать анализ получен- ных результатов. 3.5. Контрольные вопросы 1. Какие существуют способы переноса теплоты? 2. Что представляют собой свободная и вынужденная конвек- ция, конвективный теплообмен? 3. От каких факторов зависит интенсивность теплоотдачи при естественной конвекции? 4. Какие температуры и геометрические размеры тела принима- ются за определяющие при расчете коэффициента теплоотдачи? 5. Что представляют собой критерии подобия, критериальные уравнения? 6. Физическая сущность чисел Нуссельта, Грасгофа, Прандтля. Лабораторная работа № 4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТЕПЕНИ ЧЕРНОТЫ ПОВЕРХНОСТИ ПЛАСТИНЫ МЕТОДОМ СРАВНЕНИЯ Цель работы: Усвоение основных сведений о лучистом теплообмене и радиа- ционных свойствах поверхностей твердых тел; определение степе- ни черноты пластины при различных температурах. 4.1. Общие сведения Все тела непрерывно излучают и поглощают внутреннюю энер- гию, которая переносится электромагнитными волнами со скоро- стью около 300000 км/с. Энергия излучения охватывает щирокий диапазон длин волн (от радиоволн длиной в несколько мк до кос- мического излучения с длиной волны до 10"'^ м). В интервале длин волн 0,4...0,8 мк излучение воспринимается сетчаткой нашего глаза как свет той или иной окраски; от 0,8 до 80мк находится область инфракрасных, или тепловых лучей. Излучателями тепловых волн являются заряженные материаль- ные частицы, т.е. электроны и ионы, излучающие энергию порция- ми - квантами. Энергия квантов (0,1...2,5)' Ю " Дж определяется формулой L = hv, (4.1) где h - постоянная Планка, h = 6,626-10'^ Дж с; V- частота волны, Гц. Переход квантов из одного энергетического состояния в другое сопровождается поглощением или излучением внутренней энергии тела. С повышением температуры количество переходов с верхних уровней на нижние увеличивается, поэтому излучение усиливается. Интефальный лучистый поток, излучаемый единицей поверх- ности по всем направлениям за единицу времени, называется плот- ностью излучения тела (Е, Вт/м^), или лучеиспускательной способ- ностью. Е зависит от температуры тела, его кристаллической решетки, состояния поверхности. Абсолютно черное тело - это тело, которое полностью тгоглоща- ет все падающее на него излучение независимо от направления этого излучения, его спектрального состава и поляризации, ничего не отражая и не пропуская через себя. Поверхность, отражающую полностью все падающие на нее лу- чи, называют абсолютно белой. Тела, полностью пропускающие сквозь себя лучи, называются абсолютно проницаемыми (диатермичные, прозрачные). По закону Стефана-Больцмана плотность |Лггегрального излу- чения абсолютно черного тела равна Ео = оьТ^. (4.2) где (То - постоянная излучения абсолютно черного тела, о-о = 5,67-10 ' Вт/(м^ К )^. Для инженерных расчетов (4.2) удобнее представить в виде ( j l X jooJ • (4.3) 25 где Со - коэффициент излученш абсолютно черного тела, C<, = 5,67BTVK') . Серыми считаются те реальные тела, спектр излучения которых непрерывен и подобен спектру излучения абсолютно черных тел. Для серых тел j r U o o j (4.4) где степень черноты. Степень черноты показывает отгношение потока собственного излучения тела Е к потоку излучения абсолютно черного тела Ео при той же температуре Г т UOQ; ^ с l i oo . (4.5) В общем случае е для различных тел изменяется от О до 1 и за- BiibuT от природы материала, его температуры, состояния поверх- ности, длины волны, направления излучения. Приведенная степень черноты системы тел, из которых одно на- ходится в полости другого, равна 1 - 1 (4.6) где Вм н F„ • степень черноты и площадь поверхности меньшего тела; SbkFb- степень черноты и площадь поверхности большего тела. F Если « Ffi, то -> О и е„р s е». Определение степени черноты тела методом сравнения заклю- чаепгся в следующем. Если две пластины с одинаковыми температурами и размерами (степень черноты одной пластины известна) разместить одинаково в пространстве, то их конвективные тепловые потоки будут равны между собой (4.7) Потоки теплоты, излучаемые пластинами, равны 4" (3.. -Со (h] 4 (т л ' ж l i o o j t i o o j (Т,] 4 (т ^ ж 1100; [ l o o j Рг. (4.8) (4.9) где Т\, Тг - температуры поверхностей 1-ой и 2ч)й пластин, К. Если площадь поверхностей тел, окружающих пластины, значи- тельно больше площади поверхностей пластин, то (4.10) (4. И) Так как F\ = FihT\- Тг, то (4.8) и (4.9) мож1Ю записать в виде е . , -Со f ^ ' l 4 l i o o j [ l o o j (Т л ' ж l ioo , l i o o j •Fx-, (4.12) (4.13) где Тж - температура поверхностей окружающих пластины тел, принимаемая равной температуре окружающей среды, К. Вычитая (4.13) из (4.12), получим С л . - е . , = ( ^ 1 - ) Со 4 l i o o j l i o o j F . (4.14) Вместе с тем, при наличии электрических нагревателей в пла- стинах общие потоки теплоты от пластин в условиях стационарно- сти будут равны (4.15) (4.16) где I\hIi- сила тока в нагревателях пластин, А; U\viUi- падение напряжения в нагревателях, В. Вычитая (4.16) из (4.15) и учитывая (4.7) и (4.14), получим рас- четную формулу для определения степени черноты поверхносга 2-ой пластины. f ^ ' l 4 llOO 100 J (4.17) 4.2. Описание лабораторной установки Установка состоит из двух пластин 1 и 2 с размерами 150x150 мм (рис. 4.1). Каждая пластина выполнена из двух металлических листов, между которыми находятся плоские электрические нагре- ватели. На поверхность пластины 1 нанесен слой сажи, а поверх- ность пластины 2 отполирована. Температура поверхностей пла- стин измеряется с помощью термопар (>Го1...6) 7 в комплекте с потенциометром 3. Мощности электрических нагревателей регули- руются лабораторными автотрансформаторами 4 и определяются с помощью вольтметров 5 и амперметров 6. -J20V Рис. 4.1. Схема лабораторной установки 4.3. Методика выполнения работы Устанавливаем по указанию преподавателя ЛАТРом требуемые мощности нагревателей. Включаем в электрическую сеть потен- циометр. С интервалом 5 мин измеряем температуры поверхностей пластин 1 и 2 до достижения стационарного режима. Записываем показания вольтметров и амперметров. Измеряем температуру ок- ружающей среды. Регулируя мощности нагревателей с помощью ЛАТРов, добиваемся равенства температур поверхностей пластин и их постоянства во времени. Результаты измерений заносим в табл. 4.1. Т а б л и ц а 4. 1 Результаты измерений Температура Пластина 1 Пластина 2 01фужающе- сила падение темпера гура сила падение температура го воздуха тока напря- поверхности тока напря- поверхности t - . T Ii.A жения t i / C Ь,А жения "1 и,, В №1 №2 №3 Uj.B №4 №5 №6 4.4. Обработка результатов эксперимента Степень черноты поверхности пластины 1 равна 0,95. Степень черноты поверхности пластины 2 рассчитываем по выражению (4.17). Сравниваем полученные значения ^ с данными табл. ПЗ прил. Анализируем результаты опыта и формулируем выводы. 4.5. Контрольные вопросы 1. Физическая природа излучения. 2. В чем отличие лучеиспускания тазов и твердых тел? 3. Законы Планка, Кирхгофа, Стефана-Больцмана. 4. Какие тела называют абсолютно черными, абсолютно белы- ми, диатермичными? 5. Как увеличить или уменьшить степень черноты поверхности- твердых тел? 6. В чем заключается сущность метода сравнения? Л а б о р а т о р н а я р а б о т а № 5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ВОДОВОДЯНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА Цель работы: Усвоение основных сведений о рекуперативных теплообменни- ках, сущности их теплотехнического расчета; определение коэф- фициента теплопередачи водоводяного теплообменника при раз- ных схемах движения теплоносителей. 5.1. Общие сведения Теплообменными аппаратами (теплообменниками) называют устройства, предназначенные для передачи теплоты от одной сре- ды к другой при осуществлении различных тепловых процессов - нагревания, охлаждения, кипения, конденсации и др. Жидкие сре- ды, воспринимающие или отдающие теплоту, называют соответст- венно первичными (горячими) или вторичными (холодными) теп- лоносителями. В зависимости от способа передачи теплоты от одного теплоно- сителя к другому теплообменники подразделяются на смеситель- ные, рекуперативные, регенеративные и с промежуточным тепло- носителем, В рекуперативных теплообменниках теплота от первичного теплоносителя к вторичному передается через разде- ляющую их стенку, например, цилиндрическую. Теплопередача через стенку трубы включает теплоотдачу от первичного теплоносителя к внутренней поверхности трубы, кон- дуктивный теплоперенос через стенку и теплоотдачу от внешней поверхности стенки вторичному теплоносителю. Уравнение теплопередачи для элемента площади поверхности теплообмена dF имеет вид d Q ^ k { t , - t ^ ) - d F , (5.1) где к - коэффициент теплопередачи, ВтДм^ К); и - температуры первичного и вторичного теплоносителей соответственно, °С. Числовое значение к выражает количество теплоты, проходящей через единицу поверхности стенки в единицу времени при разно- сти температур между первичным и вторичным теплоносителями в один градус. При соотношении диаметров цилиндрической стенки di/d2>0,5 к можно рассчитывать по уравнению для плоской стенки — + — + — а, А «2 где di и d] - внутренний и наружный диаметры трубы соответст- венно, м; S - толщина стенки трубы, м; Д - коэффициент теплопроводности материала стенки, Вт/(м-К); «1 - коэффициент теплоотдачи от первичного теплоносителя к внутренней поверхности трубы, Вт/(м^-К); a j - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубы к вторичному теплоносителю, Вт/(м^ К). При малой тблщине стенки трубы величиной Ь/Х можно пренеб- речь. Тогда (5.2) примет вид к = а , + « 2 (5.3) Таким образом, определение коэффициента теплопередачи сво- дится к определению а\ и сгг- При вынужденном течении жидкости в трубе характер режима течения определяется числом Рейнольдса (5.4) Если Re* < 2300, режим течения жидкости ламинарный. Тогда 0,25 o.t Pr, Рг. (5.5) если Re* > Ю*, режим течения жидкости турбулентный, и расчет проводится по уравнению VVm_=0,021 Re^ 'Pr^^ ' - I P r J 0 . И •et, (5.6) где Nu^ = - число Нуссельта; / \ v_ Ка. - число Прандтля; СГдр = ^ ^ - число Грасгофа; v : Pr .y ж 0,25 - поправка на неизотсрмичность; Аж - коэффициент теплопроводности жидкости при cpewieii t'+t" температуре t ^ = - у - , Вт/(м К); Уж - коэффициент кинематической вязкости жидкости при t^, MVC; Ож • коэффициент температуропроводности жидкости при /ж, mVC; Дс - термический коэффициент объемного расширения жидко- сти при 1ж, 1/К; £t - поправка на отношение t/d, при t/d^SO ei= I ', £ - длина трубы, м; g • ускорение силы тяжести, g = 9,81 мУс^ ; At • температурный перепад между теплоносителем и стенкой трубы. "С; t' и t" - температура жидкости на входе и выходе из теплообмен- ника соответственно, "С. Значения Л«с, Vac, fix, Pr* выбираются из табл. П4 прил. в зави- симости от 1ж, значения Ргс из той же таблицы - по За определяющий размер при течении первичного теплоносите- ля внутри трубы принимается ее внутренний диаметр d, при тече- нии вторичного теплоносителя в межтрубном пространстве - экви- валентный диаметр d„, 4- f (5.7) где / - площадь поперечного сечения межтрубного пространства, Р - периметр сечения, м. Разности температур между теплоносителями и стенкой трубы определяются из выражений (5.8) где /j и /j - температура первичного теплоносителя на входе и вы- ходе из трубы, "С; t\n t\ - температура вторичного теплоносителя на входе и вы- ходе из межтрубного пространства, °С; tc - температура стенки внутренней трубы, "С; tc= ^ . ^ • (5.10) Характер изменения температуры теплоносителей вдоль по- верхности теплообменника в случае прямоточного и противоточно- го движения теплоносителей в зависимости от соотношения их во- дяных эквивалентов W1/W2 представлен на рис. 5.1. Меньше изменяется температура того теплоносителя, у которого больше водяной эквивалент (полная теплоемкость массового расхода теп- лоносителя в единицу времени, Вт/К). к можно определить из уравнения (5.1) после его интегрирова- ния Wi>4 t • — ч ii / t < T I Ряс. 5.1. Изменение температуры теплоносшелей при прямотоке и протиютоке Л/х Если —— 5 2, ТО средний температурный напор рассчитывается по формуле t 2 •ср (5.12) t j j Ы При —— > 2 средний температурный напор называется средне- логарифмическим и рассчитывается по формуле Ms ' A/W (5.13) где Ate и Atju - большая и меньшая разность температур на входе и выходе из теплообменника (рис. 5.1): • I N М ДЛЯ прямотока Atg = - ' 2 » ^ м = 'i для противотока Л/^ = - , ^^м - h ~ h - б в (5.11) при стационарном режиме равно количеству теплоты Q\, отданному первичным теплоносителем, и количеству теплоты 02, полученному вторичным теплоносителем, т.е. в свою очередь, Q\ и Qi можно определить из уравнений (5.14) Q2=CpM2-i('2-i2), (5.15) где Ср^ и Ср^ - массовые изобарные теплоемкости первичного и вторичного теплоносителей соответственно, кДж/(кг К) (табл. П 4 прил. при /ж); М \ п М г - массовые расходы первичного и вторичного теплоно- С1ггелей соответственно, кг/с. 5.2. Описание лабораторной установки Основным элементом установки являются соосно расположен- ные трубы 1 и 2 (рис. 5.2). Диаметры внутренней трубы di/dj = 6/8 мм; наружной трубы D1/D2 =14/16 мм; длина 1200 мм. Первичный теплоноситель подается в трубу 2, вторичный - в межтрубное про- странство 3. Из теплообменника первичный теплоноситель по тру- бе 14 возвращается в термостат 4, вторичный - в канализацию 5. На входе первичного и вторичного теплоносителей установлены вентили 6 и 7, а для измерения расхода - ротаметры 13 и 12. Температура первичного теплоносителя на входе и выходе из теплообменника измеряется термометрами 8 и 9, вторичного - тер- мометрами 10 и И. . Рис. 3.2. Схема лабораторной устаноаки 5.3. Методика выполнения работы Открыв вентиль на водопроводе, подаем в теплообменник хо- лодную воду; включаем термостат. 4. Через каждые 5 минут изме- ряем температуру теплоносителей на входе и выходе из теплооб- менника до наступления стационарного теплового режима, т.е. когда изменение температур за две минуты не превышает l^C. По показаниям термометров определяем схему движения теплоноси- телей. При установившемся тепловом режиме, продолжая измерения температур, через 2-3 минуты измеряем расход вторичного тепло- носителя ротаметром 12 в течение 8-ГО мин. Опыты выполняем для прямотока и противотока. Результаты измерений вносим в табл. 5.1. Т а б л и ц а S. 1 Результаты измерений Схема включе- ния теплооб- менника Продол- житель- ность orajTB т, мин Расход теплоносителя V,n Температура теплоносителя первичного вторичного первичного вторичного V, V2 вход выход V вход tj выход 5.4. Обработка результатов эксперимента Коэффициент теплопередачи определяем по уравнениям (5.3) и (5.11) в следующей последовательности. Определяем массовые секундные расходы теплоносителей по формуле (5.16) где р - плотность теплоносителя, кг/м'. Площадь поперечного сечения внутренней трубы и межтрубно- го пространства (5.17) (5.18) Скорость движения теплоносителей ® = (5.19) f f По (5.4) - (5.6) определяем числа Re и TViu. По числу Нуссельта определяем ai и аа, а затем по (5.3)- коэф- фициент теплопередачи. Значение к находим в следующей последовательности. Определяем q}eдний или среднелогарифмический температур- ный напор (5.12)-(5.13). Рассчитываем jg, и (5.14)-(5.15) и их среднее значение S = ,5,20) Определяем поверхность теплообмена трубы F=nd/, (S.21) где / • длина теплообменника, / = 1,2 м. Окончательно по (5.11) рассчитываем коэффициент теплопере- дачи. Результаты расчета коэффициентов теплопередачи сводим в табл. 5.2, 5.3 5.4. Т а б л и ц а 5. 2 Результаты промежуточных расчетов Расход тепло- носителя, кг/с Площадь сёчения, м' Скорость те- чения тепло- носителя, м/с Определяю- щая темпера- тура теплоно- сителя, °С Определяю- щий размер, ы М, М2 fi fz (В, (Bj d, d » Т а б л и ц а 5.3 Результаты расчета по критериальным уравнениям Числа подобия Коэффи- циент теплоот- дачи, Вт/(м^Ю Коэффи- циеит теплопе- редачи к. . Вт/(м^-К) при расчете ai при расчете aj Re^ Рг« Сг^ РГс Nu^ Рг« РГс Л'Иж «1 aj Т а б л и ц а 5. 4 Результаты расчета по тепловым балансам Количество теплоты, Вт Среднелога- рнфмнческнй температурный напор ли'С Коэффици- ент тепло- передачи к, Вт/(м -^Ю отданное первичным теплоносшелем 0. полученное вторичным теплоносшелем (h среднее Q По результатам расчета формулируем выводы. 5.5. Контрольные вопросы 1. Принципы конструкторского и поверочного расчетов тепло- обменника. 2. Преимущества и недостатки прямоточной и противоточной схем движения теплоносителей. 3. От чего зависит изменение температур теплоносителей при прямотоке и противотоке? 4. Основные уравнения для расчета телоотдачи при течении жидкости в канале. 5.Влияние основных факторов на коэффициент теплопередачи. ПРИЛОЖЕНИЕ Т а б л и ц а П1 Значения функции ierfc ат № пл X № пп X 2VS7 № пп X № пп X ij^t 1 0 , 0 0 0 , 5 6 4 2 1 0 , 2 0 0 , 3 8 7 4 1 0 , 4 0 0 , 2 5 2 6 1 0 , 7 6 0 , 1 0 2 2 0 , 0 1 0 , 5 5 4 2 2 0 , 2 1 0 , 3 7 9 4 2 0 , 4 1 0 Д 4 7 6 2 0 , 7 8 0 , 0 9 7 3 0 , 0 2 0 , 5 4 4 2 3 0 , 2 2 0 , 3 7 1 4 3 0 , 4 2 0 , 3 4 1 6 3 0 , 8 0 0 , 0 9 1 4 0 , 0 3 0 , 5 3 5 2 4 0 , 2 3 0 , 3 6 4 4 4 0 , 4 3 0 , 2 3 5 6 4 0 , 8 2 0 , 0 8 6 5 0 , 0 4 0 , 5 2 5 2 5 0 ^ 4 0 , 3 5 6 4 5 0 , 4 4 0 ^ 3 0 6 5 0 , 8 4 0 , 0 8 1 6 0 , 0 5 0 , 5 1 5 2 6 0 , 2 5 0 , 3 4 9 4 6 0 , 4 5 0 , 2 2 5 6 6 0 , 8 6 0 , 0 Л 7 0 , 0 6 0 ^ 0 6 2 7 0 , 2 6 0 , 3 4 2 4 7 0 , 4 6 0 , 2 1 4 6 7 0 , 8 8 0 , 0 7 2 8 0 , 0 7 0 , 4 9 7 2 8 0 , 2 7 0 , 3 3 5 4 8 0 , 4 7 0 , 2 0 5 6 8 0 , 9 0 0 , 0 6 8 9 0 , 0 8 0 , 4 8 8 2 9 0 , 2 8 0 , 3 2 8 4 9 0 , 5 2 0 , 1 9 0 6 9 0 , 9 2 0 , 0 6 4 1 0 0 , 0 9 0 , 4 9 7 3 0 0 , 2 9 0 , 3 2 1 5 0 0 , 5 4 0 , 1 8 1 7 0 0 , 9 4 0 , 0 6 1 11 0 , 1 0 0 , 4 7 0 3 1 0 , 3 0 0 , 3 1 4 51 0 , 5 6 0 , 1 7 2 7 1 0 , 9 6 0 , 0 5 7 12 0 , 1 1 0 , 4 6 1 3 2 0 , 3 1 0 , 3 0 8 5 2 0 , 5 8 0 , 1 6 4 7 2 0 , 9 8 0 , 0 4 4 1 3 0 , 1 2 0 , 4 5 2 3 3 0 , 3 2 0 , 3 0 1 5 3 0 , 6 0 0 , 1 5 6 7 3 1 , 0 0 0 , 0 5 0 14 0 , 1 3 0 , 4 4 4 3 4 0 , 3 3 0 , 2 9 5 5 4 0 , 6 2 0 , 1 4 8 7 4 1 , 2 0 0 , 0 2 6 15 0 , 1 4 0 , 4 3 5 3 5 0 , 3 4 0 , 2 8 9 5 5 0 , 6 4 0 , 1 4 1 7 5 1 , 4 0 0 , 0 1 3 1 6 0 , 1 5 0 , 4 2 7 3 6 0 , 3 5 0 , 2 8 2 5 6 0 , 6 6 0 , 1 3 4 7 6 1 , 6 0 0 , 0 0 6 1 7 0 , 1 6 0 , 4 1 9 3 7 0 , 3 6 0 , 2 7 6 5 7 0 , 6 8 0 , 1 2 7 7 7 1 , 8 0 0 , 0 0 3 18 0 , 1 7 0 , 4 1 0 3 8 0 , 3 7 0 , 2 7 2 5 8 0 , 7 0 0 , 1 2 0 7 8 2 , 0 0 0 , 0 0 1 19 0 , 1 8 0 , 4 0 2 3 9 ^ 8 0 , 2 6 4 5 9 0 , 7 2 0 , 1 1 4 2 0 0 , 1 9 0 , 3 9 4 4 0 0 , 3 9 0 , 2 5 8 6 0 0 , 7 4 0 , 1 0 8 Т а б л и ц а П2 Физические параметры сухого воздуха при давлении 0,1015 МПа (760 мм рт.ст.) t, т р кг/м' Ср. кДж/кг X•10^ Вт/(мК) а-10', MVC ц10®, с/м^ V-10"®, MVC Рг -30 1,453 1,013 2,20 1,492 15,70 10,80 0,723 -20 1,395 1,009 2,28 1,620 16,19 12,79 0,716 -10 1,342 1,009 2,36 1,745 16,68 12,43 0,712 0 1,293 1,005 2,44 1,881 17,17 13,28 0,707 10 1,247 1,005 2.51 2,006 17,66 14,16 0,705" 20 1,205 1,005 2,69 2,142 18,15 15,06 0,703 30 1,165 1,005 2,67 2,286 18,64 16,00 0,701 40 , 1,128 1,005 2,76 2,431 19,13 16,9d 0,699 50 ' 1,093 1,005 2,83 2,572 19,62 17.9Г^ 0,698 60 1,060 1,005 2,90 2,720 20,11 18,97 0,696 70 1,029 1,009 2,97 2,856 20,60 20,02 0,694 80 1,000 1,009 3,05 3,020 21,09 21,09 0,692 90 0,972 1,009 3,13 3,189 21,48 22,10 0,690 100 0,940 1,009 3,21 3,364 21,88 23,13 0,638 120 0,898 1,009 3,34 3,684 12,86 25,45 0,686 140 0,854 1,013 3,49 4,034 23,73 27,80 0,684 160 0,815 1,017 3,64 4,389 24,52 30,09 0,682 180 0,779 1,022 3,78 4,750 25,31 32,49 0,681 200 0.776 1,026 5,136 26,00 34,85 0,680 Т а б л и ц а ПЗ Степень черноты полного нормального излучения материала Ns пп Наименование материала t . 'C е 1 Алюминий: шероховатый 20...50 0,055 окисленный 0,15 полированный 0,048 2 Алюминиевая краска 50 0,5 3 Асбестовый картон 20 0,96 4 Асбошифер 20 0,96 5 Бетон 20 0,8 6 Вола (слой толщиной 0,1 мм и более) 50 0,95 7 Железо литое иеобработанное 0,91 8 Кирпич красный шероховатый 20 0,88..0,93 9 Кирпич огнеупорный 500...1000 0,65...0,75 10 Кирпич шамотный 20 0,85 11 Латунь: 0,6 окисленная полированная 0,03 прокатанная 0,20 12 Масляная краска 0,94 13 Медь: 1 окисленная 0,62 полированная 0,02 14 Никель окисленный 0,4 15 Нихромовая проволока 0,96 16 Серебро полированное 0,02 17 Сталь; окисленная 0,80 окисленная шероховатая 80 0,95 полированная 750... 1050 0,52...0,56 ржавая красная 20 0,69 18 Снег 0,96 19 Стекло 20...100 0,94...0,91 250...1000 0,87...0,72 1100...1500 0,7...0,67 20 Толь 20 0,91..0,93 21 Хром 20 0,17 22 Чугун: обточенный 0,65 шероховатый окисленный 0,96 23 Шлак котельный 0...100 0,97..0,93 200...500 0,89...0,78 600... 1200 0,76...0,70 1400...1800 0,W...0,67 Физические свойства воды на линии насыщения Т а б л и ц а П 4 t, X Р., W r i a Р. кг/м" К Вт/(мК) Ср, кДж/(кг-К) h', кДж/кг а-10 ,^ MVC vlO®, м^с Р . Ю ^ 1/к 0 0 , 1 0 1 3 2 9 9 9 , 9 0 , 5 6 0 4 , 2 1 0 0 , 0 0 6 1 ,31 1 , 7 8 9 0 , 6 3 1 3 , 6 0 10 0 , 1 0 1 3 2 9 9 9 , 7 0 , 5 8 0 4 Д 0 4 4 2 , 0 4 1 ,38 1 , 3 0 6 0 , 7 0 9 , 5 2 2 0 0 , 1 0 1 3 2 9 9 8 Д 0 , 5 9 7 4 , 1 9 5 8 3 , 9 0 1 ,43 1 . 0 0 6 1 , 8 2 7 , 0 2 3 0 0 , 1 0 1 3 2 9 9 5 , 7 0 , 6 1 2 4 , 1 9 0 1 2 5 , 7 1 1 , 4 7 0 , 8 0 5 З Д 1 5 , 4 5 4 0 0 , 1 0 1 3 2 9 9 2 Д 0 , 6 2 7 4 , 1 8 7 1 6 7 , 5 0 1 .51 0 , 6 5 8 3 , 8 7 4 . 3 6 5 0 0 , 1 0 1 3 2 9 8 8 , 1 0 , 6 4 0 . 4 , 1 8 6 2 0 9 , 3 0 1 .55 0 , 5 5 6 4 , 4 9 3 , 5 9 6 0 0 , 1 0 1 3 2 9 8 3 Д 0 , 6 5 0 4 , 1 8 5 2 5 1 , 1 3 1 , 5 8 0 , 4 7 8 5 , 1 1 3 , 0 3 7 0 0 , 1 0 1 3 2 9 7 7 , 8 0 , 6 6 2 4 , 1 8 6 2 9 3 , 0 1 1 , 6 1 0 , 4 1 5 5 , 7 0 2 . 5 8 8 0 0 , 1 0 1 3 2 9 7 1 , 6 0 , 6 6 9 4 , 1 8 7 3 3 4 , 9 5 1 , 6 3 0 , 3 6 5 6 , 3 2 2 , 2 3 9 0 0 , 1 0 1 3 2 9 6 5 , 3 0 , 6 7 6 4 , 1 8 9 3 7 6 , 9 8 1 ,65 0 , 3 2 6 6 Д 5 1 , 9 6 1 0 0 0 , 1 0 1 3 2 9 5 8 , 4 0 , 6 8 4 4 , 1 9 1 4 1 9 , 1 1 1 , 6 8 0 , 2 9 5 7 , 5 2 1 ,75 110 0 , 1 4 3 2 6 9 5 1 , 0 0 , 6 8 5 4 , 1 9 4 4 6 L 3 6 1 , 7 0 0 Д 7 2 8 , 0 8 1 , 6 0 1 2 0 0 , 1 9 8 5 4 9 4 3 , 1 0 , 6 8 6 4 , 1 9 0 3 0 3 , 7 6 1 ,71 0 , 2 5 2 8 , 6 4 1 , 4 7 1 3 0 0 Д 0 7 1 1 9 3 4 , 8 0 , 6 8 6 4 Д 0 3 5 4 6 , 3 5 1 , 7 3 0 , 2 3 3 9 , 1 9 1 , 3 5 1 4 0 0 , 3 6 1 3 6 9 2 6 , 1 0 , 6 8 5 4 , 2 0 8 5 3 9 , 1 5 1 , 7 2 0 , 2 1 7 9 , 7 2 1 Д 6 1 5 0 0 . 4 5 9 7 0 9 1 7 , 0 0 , 6 8 4 4 Д 1 4 6 3 2 , 1 9 1 , 7 3 ОДОЗ 1 0 , 3 0 1 , 1 7 1 6 0 0 , 6 1 8 9 4 9 0 7 , 4 0 , 6 8 1 4 , 2 2 2 6 7 5 , 5 1 1 , 7 2 0 , 1 9 1 1 0 , 7 0 1 , 1 0 170 0 , 7 9 2 0 3 8 9 7 , 3 0 , 6 7 6 4 Д 3 0 7 1 9 , 1 5 1 , 7 2 0 , 1 8 1 1 1 , 3 0 1 ,05 1 8 0 1 , 0 0 2 7 0 8 8 6 , 0 0 , 6 7 2 4 , 2 4 0 7 6 3 , 1 5 1 , 7 2 0 , 1 7 3 1 1 , 9 0 1 , 0 3 1 9 0 U 5 5 2 0 8 7 6 , 0 0 , 6 6 4 4 Д 5 0 8 0 7 , 5 5 1 , 7 1 0 , 1 6 5 1 2 , 6 0 0 , 9 7 2 0 0 1 , 5 5 5 0 0 8 6 3 , 0 0 , 6 5 8 4 , 2 6 2 8 5 2 , 4 1 1 , 7 0 0 , 1 5 8 1 з , з р 0 , 9 3 Т а б л и ц а П5 Сухой насыщенный ЕЩ) И вода на кривой насыщения (по температурам) t. Р, V, V", А H'. H". Г, S', S", °с мПа MVKT MVKT кг/м' кДж/кг кДж/кг кДж/кг кДж/кгК кДж/кг-К 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0 0 ,0006108 0 ,0010002 2 0 6 3 0 0 0 , 0 0 4 8 4 7 0 ,00 2500 ,8 • 2 5 0 0 , 8 0 9 ,1544 S 0 ,0008718 0 ,0010001 147 .200 0 . 0 0 6 7 9 3 21 ,06 2 5 1 0 , 0 2 4 8 9 , 0 0 ,0762 9 . 0 2 4 2 10 0 ,0012271 0 ,0010004 106,420 .0 .009398 42,04 2 5 1 9 , 2 2 4 7 7 , 3 0 .1511 8 ,8995 15 0 ,001704 0 .0010010 7 7 , 9 7 0 0 . 0 1 2 8 2 62 ,97 2528 ,4 2 4 6 5 , 4 0 Д 2 4 4 , 8 ,7806 2 0 0 ,002337 0 ,0010018 57 .840 0 . 0 1 7 2 9 83,50 2 5 3 7 , 2 2 4 5 3 . 4 0 Д 9 6 4 8 ,6663 2 5 0 ,003167 0 ,0010039 4 3 , 4 0 0 0 ,02304 104,80 2 5 4 6 , 4 2 4 4 1 , 7 0 ,3672 8 ,5570 3 0 0 ,004241 0 ,0010044 32 ,930 0 ,03036 125,69 2 5 5 5 , 6 2 4 3 0 , 0 0 ,4367 8 ,4523 3 5 0 ,005622 0 . 0 0 1 0 0 6 0 2 5 Д 5 0 0 ,03960 146.58 2 5 6 4 , 8 2 4 1 8 . 3 0 ,5049 8 ,3518 4 0 0 .007375 0 ,0010079 19 ,550 0 ,05115 167,51 2 5 7 3 , 6 1406,1 0 ,5723 8 Д 5 6 0 4 5 0 . 0 0 9 5 8 2 0 , 0 0 1 0 0 9 9 1 5 Д 8 0 0 .06545 188,41 2 5 8 2 , 4 2 3 9 4 , 0 0 ,6385 8 ,1638 5 0 0 ,012335 0 ,0010121 12 .060 0 ,08302 209 ,30 2 5 9 1 , 6 2 3 8 2 , 3 0 ,7038 8,0751 55 0 ,015741 0 . 0 0 1 0 1 4 5 9 ,578 0 ,1044 230 ,19 2600 .4 2370 ,1 0 ,7679 7,9901 6 0 0 ,01992 0 ,0010171 7 , 6 7 8 0,1.302 251,12 2 6 0 9 . 2 2 3 5 8 , 0 0,8311 7 ,9084 65 0 ,02501 0 , 0 0 1 0 1 9 9 6 Л 0 1 0 .1613 272 .06 2 6 1 7 , 6 2 3 4 5 , 4 0 ,8935 7 .8297 7 0 0 , 0 3 1 1 6 0 ,0010228 5 ,045 0 ,1982 292 ,99 2 6 2 6 , 4 2 3 3 3 , 3 0 ,9550 7 ,7544 8 0 0 , 0 4 7 3 6 L 0 . 0 0 1 0 2 9 0 3 ,409 0 ,2933 334.94 2643 ,1 2 3 0 8 , 2 1,0752 7 ,6116 9 0 0 ,07011 0 , 0 0 1 0 3 5 9 2,361 0 ,4235 376 ,98 2659 .5 2282 .5 1,1924 7 ,4785 100 0 ,10132 0 ,0010435 1 ,673 0 . 5 9 7 7 419 .10 2 6 7 5 , 8 2 2 5 6 , 7 1,3071 7 ,3545 ПО 0 , 1 4 3 2 7 0 , 0 0 1 0 5 1 5 Uio 0 .8263 4 6 1 Д 4 2 6 9 1 , 3 2 2 3 0 , 0 1,4185 7 Д 3 8 6 120 0 ,19845 0 ,0010603 0 .891 1,122 503 ,70 2 7 0 6 , 3 2 2 0 2 , 7 1,5278 7 ,1289 130 0Д7011 0 ,0010697 0 , 6 6 8 3 1,496 546,4 2 7 2 0 . 6 2 1 7 4 Д 1,6345 7 ,0271 Продолжение табл. П5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 4 0 0 , 3 6 1 4 0 , 0 0 1 0 7 9 8 0 . 5 0 8 7 1 , 9 6 6 5 8 9 , 1 2 7 3 4 , 0 2 1 4 4 , 9 1 , 7 3 9 2 6 , 9 3 0 4 1 5 0 0 , 4 7 6 0 0 , 0 0 1 0 9 0 6 0 , 3 9 2 6 2 , 5 4 7 6 3 2 Д 2 7 4 6 , 5 2 1 1 4 , 3 1 , 8 4 1 8 6 , 8 3 8 3 1 6 0 0 , 6 1 8 0 0 , 0 0 1 1 0 2 1 0 , 3 0 6 8 3 , 2 6 9 6 7 5 , 3 2 7 5 7 , 8 2 0 8 2 , 5 1 , 9 4 2 7 6 , 7 5 0 8 1 7 0 0 , 7 9 2 0 0 , 0 0 1 1 1 4 4 0 , 2 4 2 6 4 , 1 2 2 7 1 9 , 3 2 7 6 8 , 4 2 0 4 9 , 4 2 , 0 4 1 9 6 , 6 6 6 6 1 8 0 1 , 0 0 2 7 0 , 0 0 1 1 2 7 5 0 . 1 9 3 9 5 , 1 5 7 7 6 3 . 3 2 7 7 8 , 4 2 0 1 5 , 1 2 , 1 3 9 5 6 . 5 8 5 8 1 9 0 U 5 5 3 0 , 0 0 1 1 4 1 5 0 , 1 5 6 4 6 ; 3 9 5 8 0 7 . 6 2 7 8 6 . 3 1 9 7 8 , 7 2 . 2 3 5 8 6 , 5 0 7 5 2 0 0 1 , 5 5 5 0 0 , 0 0 1 1 5 6 5 0 , 1 2 7 2 7 , 8 6 3 8 5 2 , 4 2 7 9 3 , 0 1 9 4 0 , 6 2 , 3 3 0 8 6 , 4 3 1 8 2 1 0 1 , 9 0 8 0 0 , 0 0 1 1 7 2 6 0 , 1 0 4 4 9 , 5 7 8 8 9 7 , 6 2 7 9 8 , 0 1 9 0 0 . 4 2 , 4 2 4 6 6 , 3 5 7 7 2 2 0 2 , 3 2 0 2 0 . 0 0 1 1 9 0 0 0 , 0 8 6 0 6 1Г ,62 9 4 3 , 7 2 8 0 1 , 4 1 8 5 7 , 7 2 , 5 1 7 9 6 , 2 8 4 8 2 3 0 2 , 7 9 7 9 0 , 0 0 1 2 0 8 7 0 , 0 7 1 4 7 1 3 , 9 9 9 9 0 , 2 2 0 0 3 , 1 1 8 1 2 , 9 2 , 6 1 0 1 6 ^ 1 3 2 2 4 0 3 , 3 4 8 0 0 , 0 0 1 2 2 9 1 0 , 0 5 % 7 1 6 , 7 6 1 0 3 7 , 5 2 8 0 3 , 1 1 7 6 5 , 6 2 , 7 0 2 2 6 , 1 4 2 5 2 5 0 3 , 9 7 8 0 , 0 0 1 2 3 1 2 0 , 0 5 0 0 5 1 9 , 9 8 1 0 8 6 , 1 2 8 0 1 , 1 1 7 1 4 , 9 2 , 7 9 3 4 6 , 0 7 2 1 2 6 0 4 , 6 9 4 0 , 0 0 1 2 7 5 5 0 , 0 4 2 1 5 2 3 , 7 2 1 1 3 5 , 0 2 7 9 8 , 3 1 6 6 1 , 4 2 , 8 8 5 1 6 , 0 0 1 4 2 7 0 5 , 5 0 5 0 , 0 0 1 3 0 2 3 0 , 3 5 6 0 2 8 , 0 9 1 1 8 5 , 3 2 7 8 9 , 7 1 6 0 4 , 4 2 , 9 7 6 4 5 , 9 7 6 4 2 8 0 6 , 4 1 9 0 , 0 0 1 3 3 2 1 0 , 0 3 0 1 3 3 3 , 1 9 1 2 3 6 , 8 2 7 7 9 , 6 1 5 4 2 . 8 3 , 0 6 8 5 5 , 8 5 7 3 2 9 0 7 , 4 4 5 0 , 0 0 1 3 6 5 5 0 , 0 2 5 5 3 3 9 , 1 7 1 2 9 0 , 0 2 7 6 6 , 2 1 4 7 6 , 3 3 , 1 6 1 0 5 , 7 0 4 9 3 0 0 8 , 5 9 2 0 , 0 0 1 4 0 3 6 0 , 0 2 1 6 4 4 6 , 2 1 1 3 4 4 , 8 2 7 4 9 , 1 1 4 0 4 , 3 З Д 5 4 8 5 , 7 0 4 9 3 1 0 9 , 8 6 9 0 , 0 0 1 4 4 7 0 , 0 1 8 3 1 5 4 . 6 1 1 4 0 2 , 2 2 7 1 7 , 3 1 3 2 5 , 1 3 , 3 5 0 7 5 , 6 2 3 3 3 2 0 1 U 9 0 0 , 0 0 1 4 9 9 0 , 0 1 5 4 5 6 4 , 7 4 1 4 6 2 , 0 2 6 9 9 , 6 1 2 3 7 , 6 3 , 1 4 9 5 5 , 5 3 3 4 3 3 0 1 2 , 6 6 4 0 , 0 0 1 5 6 2 0 , 0 1 2 9 7 7 7 , 0 9 1 5 2 6 , 1 2 6 6 5 , 7 1 1 3 9 , 6 3 , 5 5 2 1 5 , 4 4 1 2 3 4 0 1 4 , 6 0 8 0 , 0 0 1 6 3 9 0 , 0 1 0 7 8 9 2 , 7 7 1 5 9 4 , 8 2 6 2 1 , 8 1 0 2 7 , 0 3 , 6 6 0 5 5 , 3 3 6 1 3 5 0 1 6 , 5 3 7 0 , 0 0 1 7 4 1 0 , 0 0 8 8 0 5 1 1 3 , 8 1 6 7 1 , 4 2 5 6 4 , 4 8 9 3 , 0 3 , 7 7 8 6 5 Д 1 П 3 6 0 1 8 , 6 7 4 0 , 0 0 1 8 9 4 0 , 0 0 6 9 4 3 1 4 4 , 1 1 7 6 1 , 4 2 4 8 1 , 1 7 1 9 , 7 3 , 9 1 6 3 5 , 0 5 3 0 3 7 0 2 1 , 0 5 3 0 , 0 0 2 2 2 0 , 0 0 4 9 3 2 0 2 , 4 1 8 9 2 , 4 2 3 3 0 , 8 4 3 8 , 4 4 , 1 1 3 5 4 , 7 9 5 1 3 7 4 2 2 , 0 8 7 0 , 0 0 2 8 0 0 , 0 0 3 6 1 2 7 7 , 0 2 0 3 1 , 9 2 1 7 1 , 7 1 3 9 , 8 4 , 3 2 5 8 4 , 5 4 1 8 Нэсытепяьгя водтаой пар (аргумент-давления) Т а б л и ц а Л6 Р . , V . , ; V'. ; V", ! мПа i "С ! vf'/ic 1 м /^кг A . KT/'M' h'- кДж/кг h^ 1 .г. кДж/'кг 1 кДж/кг S', кДж'кгК s ' ; кДж/кг-К ; ' 2 : J i •i С 7 , • 8 1 9 1 0 0 , W 1 0 6 , / 3 6 i ТОСЮГЮ! , i 0 , 0 0 7 8 9 0 2 9 , 1 8 2 5 1 3 , 4 2 4 8 4 , 2 j 0 , 1 0 5 3 8 , 5 7 4 9 ^ 0 0 0 2 0 1 17.43IS { : . 6 0 l > v ; o 7 J 4 0 . C ) 1 8 7 7 3 . 4 0 2 5 3 3 , 1 2 4 5 9 , 7 j 0 . 2 6 0 . 3 •:',7227 P ;< 0 , 0 0 2 : 1 21 ,0^1 1 ООО'ООЛ; .' 5 4 , « j 0 , 0 1 S 3 S 88, .36 2 5 3 9 , 5 2 4 5 1 , 1 1 0 , 3 1 1 9 8 . 6 4 2 4 9 ,C0?( : 2 ^ , 0 7 8 i О .О^'ЮОЗМ ; 0 , 0 2 ! 8 5 : Э 0 , 9 3 ) 2 5 4 5 , 3 ! 2 4 4 4 , 4 \ 0 . 3 5 4 ' ' 8 , 5 7 8 4 0 . 0 0 4 0 ! 2 9 , 0 ; , O.OOICW?. ; V l i»' C,02«6: i : l ^ l ^ T i 2 5 5 3 , 7 ! 2 4 3 2 , 5 1 0 , 4 2 2 5 S , 4 7 3 7 0.C05f> i i 2 , S 9 1 r.OOlO'i'i^ J i ;) ,0. '54 ) : 1.-.7,79 | 2 5 6 0 , 9 2 4 2 3 , ! I 0 , 4 7 6 4 8 , 3 9 4 3 J 0 , ( Ю 6 С | j 6 , ; 7 , r , , M l % 6 5 i 2 3 , " ^ ( 0 , M i 0 8 [ 1 5 1 4 9 2 5 6 " , 1 2 4 1 5 , 6 j 0 , 5 2 0 » ! 8 ,329-7 f 0 , 0 0 7 0 . 4 1 , 5 3 I 0 , Х Г Л 8 5 ; 1 8 , 1 3 | 0 0 5 5 ) 6 P 3 . 8 0 2 3 7 6 , 4 2 4 0 2 , 5 ] 0 , 5 9 1 9 8 7 2 6 3 i 1 0 , ^ 0 . 1 ' 1 9 1 , 8 4 1 2 5 8 3 , 9 2 3 9 2 . 1 ' 0 , 6 4 9 6 f СчО!-» \ SS d"" ' 0 , 0 C l 0 1 3 2 1 0 . 6 9 ' 0 , 0 9 3 5 3 2 2 0 , 0 5 2 5 9 6 . 1 2 3 7 6 , 0 1 0 , 7 3 6 8 1 8 , 0 3 0 5 8 , 4 4 8 .242,03" ' 2 6 0 5 . 4 2 3 6 3 , 3 ! 0 , 8 0 4 0 7 9 4 4 5 г И о Т Г " ^ ж м - Ш Ж ' U g 3 2 4 ~ 0 Й 9 3 4 7 , 9 0 7 5 r o M i 1 a , • ' . ' i kT ' r 'ooc T Т Ш 2j | j J ITii,/* ' m o V ' S 0 , 0 5 0 ! 8 1 . 3 3 i 0 , 0 0 1 0 2 9 ? 3 2 4 Я 0 , .3083 i 3 4 0 , 5 3 ; 2 6 4 5 Д 2 3 0 4 , 7 1 , 0 9 1 2 7.S923 1 0 , 0 6 0 8 5 , 9 4 0 , 0 0 1 0 3 3 0 С . 3 5 5 8 1 359.9С-' 1 2 5 5 3 , 1 2 2 9 3 , 2 ' . , 1 4 5 3 7 , 5 3 1 3 0 , 0 8 0 9 3 . 5 0 0 , 0 0 1 0 3 8 5 0 . 4 7 8 7 1 3 5 1 , 7 5 2 6 6 5 , 3 ! 2 2 7 3 , 5 U 3 3 1 7 ,4 .342 y * " 9 9 . 6 2 ^ 0 , 0 0 1 0 4 3 2 1 . 6 9 6 ! 0 , 5 8 9 6 ! 4 Г 7 . 4 7 2 6 7 4 . 9 2 2 5 7 . 9 1 . 3 0 2 6 7 , 3 6 7 9 0 . ! 2 1 0 4 , 8 0 0,>30104T.: 1 .4 » ! 0 , 6 9 9 2 • ! , 4 3 9 , 3 4 I 2 6 8 3 , 6 2 2 4 2 , 6 1 . 3 6 1 0 7 , 2 9 7 2 эо Продолжена таол П6 ^ 1 ; 2 3 4 5 6 7 g 9 i ! 0 P 0 . 1 6 1 1 3 . 3 } 0 , 0 0 1 0 5 4 3 1 , 0 9 2 . 0 , 9 1 6 0 4 7 5 , 4 1 2 6 9 6 , 3 2 2 2 0 , 8 1 ^ 5 5 0 7 . 2 0 1 7 1 0 , 2 0 1 2 0 2 3 0 , 0 0 1 0 6 0 6 0 , 8 8 6 0 1 , 1 2 9 5 0 4 , 7 4 2 7 0 6 , 8 2 2 0 2 , 0 1 , 5 3 0 6 7 , 1 2 7 9 1 и д б 1 2 8 , 7 3 0 . 0 0 1 0 6 8 4 0 , 6 9 2 9 1 , 4 4 3 5 4 1 , 2 2 7 1 8 , 9 2 1 7 7 , 7 1 , 6 2 1 3 7 , 0 3 9 9 f 1 0 . 3 0 1 3 5 , 3 4 0 , 0 0 1 0 7 3 3 0 , 6 0 5 5 1 , 6 5 2 5 6 1 , 7 2 7 2 5 , 5 2 1 6 3 , 9 1 , 6 7 1 6 6 , 9 9 2 ? . 1 ij 0 , 4 0 1 4 3 . 6 2 1 0 . 0 0 1 0 8 3 6 0 , 4 6 2 3 2 , 1 6 3 6 0 4 . 3 2 7 3 8 , 7 2 1 3 4 , 1 . 1 , 7 7 6 6 6 , 8 3 6 9 1 1 0 , 5 0 1 6 1 , S 4 0 , 0 0 1 0 9 2 7 0 , 3 7 4 9 2 , 6 6 7 6 4 0 , 1 2 7 4 8 . 8 2 1 0 8 , 7 1 , 8 6 0 5 6 . 8 2 2 1 i » 0,Ы) 1 5 8 , 8 4 0 , 0 0 1 1 0 0 9 0 , 3 1 5 6 3 , 1 6 9 6 7 0 . 6 2 7 5 6 , 9 2 0 8 6 Д 1 , 9 3 1 1 6 , 7 6 0 9 |; ] O.SO 1 7 0 , 4 1 0 , ' 3 0 1 1 ! 4 9 0 , 2 4 0 3 4 , 1 6 1 7 2 0 , 9 2 7 6 9 , 0 2 0 4 8 , 1 . 0 , 0 4 6 1 6 , 6 6 3 0 t ; ! . » ) 1 7 9 , 8 8 0 , 0 0 1 1 2 7 3 0 , 1 9 4 5 5 , 1 4 3 7 6 2 , 4 2 7 7 7 , 8 2 0 1 5 , 3 2 , 1 3 8 3 6 , 5 8 6 7 i ;| I J O ; 8 7 . 9 i 0 , 0 0 1 1 3 8 5 0 , 1 6 3 3 6 , 1 2 5 7 9 8 , 4 2 7 8 4 . 6 1 9 8 6 Д 2 Л 5 6 6 , 5 2 4 4 li 3 1 ,40 1 9 5 . 0 4 0 , 0 0 1 1 4 8 8 0 , 1 4 0 8 7 , 1 0 2 8 3 0 , 0 2 7 8 9 , 7 1 9 5 9 , 7 2 Д 8 4 1 6 , 4 6 9 9 1 ,| 1 ,60 2 0 U 6 0 , 0 0 1 1 5 8 7 0 , 1 2 3 8 8 , 0 8 0 8 5 8 , 3 2 7 9 3 , 5 1 0 3 5 Д 2 , 3 4 3 7 6 , 4 2 2 1 i il 1 .80 2 0 7 , 1 0 0 , 0 0 1 1 6 7 8 0 , 1 1 0 4 9 , 0 5 5 8 8 4 ^ 2 7 9 6 , 5 1 9 1 2 , 3 2 , 3 9 7 5 6 , 3 7 9 4 !• i 2.00 2 1 2 . 3 7 ! 0 , 0 0 1 1 7 6 8 i 0 , 0 9 9 6 1 1 0 , 0 4 9 0 8 , 6 2 7 9 9 Д 1 8 9 0 , 7 2 , 4 4 7 1 6 , 3 . « 1 1 L 2 - 4 0 2 2 1 , 7 7 0 , 0 0 1 1 9 3 2 0 , 0 8 3 2 4 1 2 , 0 1 9 5 1 , 8 2 3 0 1 , 8 1 .850,0 2 , 5 3 4 6 6 , 2 7 2 7 1 2 . 8 0 2 3 0 . 0 4 0 . 0 1 2 0 8 8 0 , 0 7 1 4 2 1 4 , 0 0 9 9 0 Д 2 8 0 3 , 1 1 8 1 2 , 8 2 , 6 1 0 1 6 Д 1 2 9 1 3.(Ю 2 3 3 , 8 2 0 , 0 0 1 2 1 6 4 0 , 0 6 6 6 3 1 5 , 0 1 1 0 0 8 , 4 2 8 0 3 , 5 1 7 9 4 , 7 2 , 6 4 5 6 6 , 1 8 5 9 3 5 0 2 4 2 . 5 4 0 , 0 0 1 2 3 4 4 0 , 0 5 7 0 6 1 7 , 5 3 1 0 4 9 , 8 2 8 0 2 , 8 1 7 5 3 , 0 2 , 7 2 5 1 6 , 1 2 4 2 4 0 0 2 5 0 . 3 3 0 , 0 0 1 2 5 1 0 0 , 0 4 9 7 7 2 0 , 0 9 1 0 8 7 , 5 2 8 0 0 , 6 1 7 1 3 Д 2 , 7 9 6 5 6 , 0 6 8 9 5 , 0 0 2 6 3 , 9 1 0 , 0 0 1 2 8 : " S 0 , 0 3 9 4 3 2 5 , 3 6 1 1 5 4 , 2 2 7 9 3 , 9 1 6 3 9 , 6 2 , 9 2 1 0 5 , 9 7 3 9 6 . o p 2 7 5 , 5 6 0 , 0 0 1 3 1 8 5 0 , 0 3 2 4 3 3 0 , 8 4 1 2 1 3 , 9 2 7 8 4 , 4 1 9 7 0 , 5 3 , 0 2 7 6 5 , 8 8 9 4 7 . 0 0 2 8 5 . 8 0 0 , 0 0 1 3 5 1 0 0 , 0 2 7 3 8 3 6 , 5 3 1 2 6 7 , 6 2 7 7 2 , 3 1 5 0 4 , 7 3 , 1 2 2 1 5 , 8 1 4 3 8 , 0 0 2 9 4 . 9 8 0 , 0 0 1 3 8 3 8 0 , 0 2 3 5 2 4 2 , 5 2 1 3 1 7 , 3 2 7 5 8 . 6 1 4 4 1 Д 3 , 2 0 7 9 5 , 7 4 4 8 9 . 0 0 3 0 3 . 3 1 0 , 0 0 1 4 5 7 4 0 , 0 2 0 4 9 4 3 , 8 0 1 3 6 3 , 9 2 7 4 2 , 6 1 3 7 8 , 8 3 , 2 8 6 6 5 , 6 7 8 3 1 0 . 0 0 3 1 0 , 9 6 0 . 0 0 1 4 3 2 2 0 , 0 1 8 0 3 5 5 , 4 7 1 4 0 7 , 9 2 7 2 4 , 8 1 3 1 6 , 9 3 . 3 6 0 ! 5 , 6 1 1 7 Продолжение табл. П 5 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 , 0 0 > • . 5 , 0 4 0 , 0 0 1 4 8 8 6 0 , 0 1 5 9 7 6 2 , 6 2 1 4 5 0 , 2 2 7 0 5 . 2 1 2 5 5 , 0 3 , 4 2 9 7 ^ 5 5 2 8 1 1 2 . 0 0 3 2 4 , 6 4 0 , 0 0 1 5 2 7 0 , 0 1 4 2 6 7 0 , 1 5 .1491.1 1 1 9 3 , 5 3 , 4 9 6 6 5 , 4 9 3 0 1 1 3 . 0 0 3 3 0 , 8 1 0 , 0 0 1 5 6 8 0 , 0 1 2 7 8 7 8 , 2 2 1 5 3 1 , 3 2 6 6 2 , 3 1 1 3 1 , 1 3 , 5 6 0 6 5 , 4 3 3 3 1 \ 4 . 0 0 3 3 6 , 6 3 0 , 0 0 1 6 1 1 0 , 0 И 4 9 8 7 , 0 4 1 5 7 0 , 8 2637 , ; ) 1 0 6 7 , 0 3 , 6 2 4 4 5 , 3 7 3 1 1 1 6 , 0 0 3 4 7 , 3 2 0 , 0 0 2 7 1 0 0 , 0 0 9 3 1 9 1 0 7 , 3 1 6 4 9 , 6 2 5 8 1 . 7 9 3 2 , 1 3 , 7 4 5 6 5 ^ 4 7 8 1 1 8 , 0 0 3 3 6 , 9 6 0 , 0 0 ) 8 3 9 0 , 0 0 7 5 0 5 1 3 3 ^ 1 7 3 2 , 2 2 5 1 0 , 6 7 7 8 , 4 - 3 , 8 7 0 8 . 5 , 1 0 5 4 1 2 0 , 0 0 3 6 5 , 7 2 0 , 0 0 2 0 3 0 . 0 0 5 8 6 1 7 0 , 5 1 8 2 6 , 8 2 4 1 0 , 3 5 8 3 , 4 4 4 , 0 1 4 7 4 , 9 2 8 0 1 2 2 , 0 0 3 7 3 , 7 1 0 , 0 С 2 £ 9 0 , 0 0 3 7 8 2 6 5 2 0 0 5 , 7 2 , 9 5 , 6 1 8 5 . 9 4 , 2 9 4 3 4 . 5 8 1 5 1 Условные о6<лначення T!R )- прибцр таи измерения тсмп^рагуры многоточечный ( ТК У • EI I - вошэтюя^ ( EI j -aMBnqptcog) ЕК J • наршшюв» М - трвю^иржвпвдр XI I -тфтвмефцттиыи - 1Я11Ж1ию^(Сэлоктроперелачей (контактный тг.рмом«тр) IT FI ) - puu4itn|^ С о д е р ж а н и е Общие указания 3 Основные правила техники безопасности 3 Лабораторная работа № 1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕМПЕРАТУРО- ПРОВОДНОСТИ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ РЕГУЛЯРНОГО РЕЖИМА 4 Лабораторная работа №2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ПОЛУОГ- РАНИЧЕННОГО ТЕЛА ПРИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ВТОРОГО РОДА. 10 Лабораторная работа №3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ОДИНОЧНОЙ ТРУБЫ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕК- ЦИИ В НЕОГР АНИЧЕЬШОМ ПРОСТРАНСТВЕ 16 Лабораторная работа №4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СГЕПЕНИ ЧЕРНОТЫ ПОВЕРХНОСТИ ПЛАСТИНЫ МЕТОДОМ СРАВНЕНИЯ 24 Лабораторная работа №5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ВОДОВОДЯНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА 30 ПРИЛОЖЕНИЕ 41